隨著改革進程的逐（zhú）步（bù）探入，基本建（jiàn）設（shè）和道路工程（chéng）的日益發展，促進了對混（hún）凝土骨料和水泥等建材的需求，並提出了更高的（de）標準。
對於混凝土骨料，國外的研究（jiū）資料表（biǎo）明，立方體物料在製作混凝土時，在相同抗壓強度下可節省水泥的用量;同時（shí）在水泥用（yòng）量相同時，提高了混凝土（tǔ）的強度和致（zhì）密度。
衝擊式破（pò）碎機（jī）在衝擊過（guò）程中對物料所具有的選擇性破（pò）碎能力使其比其他型式的破碎（suì）機具有更多的立方形破碎產品含量，如表（biǎo）1所示，同時又具有破碎比大的特（tè）點，簡（jiǎn）化了破碎流程，因而在破碎行（háng）業中得到（dào）了迅速的發展，被廣泛應用於各相關行業。
所謂衝擊破（pò）碎是指物體在自由狀（zhuàng）態下受打擊力，並沿其自然裂隙、層理麵、節理麵等薄弱部分進（jìn）行選擇性破碎而破碎(如圖3所示（shì）)。它有別於錘擊破碎中物體（tǐ）在有約束的狀（zhuàng）態下受打擊力，如圖（tú）4所示（shì），更與其他（tā）剪切、濟壓、研磨破碎不同（tóng），因而在破碎過程中（zhōng）能耗較低，並由於其選擇性破碎（suì）的能力起到（dào）單體分離有用礦物（wù）和獲得更多立方形產品的作用。
應用（yòng）衝擊原理的衝擊式破碎機 ，是利用高速轉的錘頭對給人破碎腔的物料進行高速衝擊（jī），使物料發生衝擊破碎、並使衝擊後的料塊被高速衝向反擊板，物料在受到再次衝擊破碎後，又從反擊板彈回錘頭打擊區重複進行上述破碎過程，同時物料在錘頭和反擊板之間的往返中，相互之間還存在碰撞衝擊作（zuò）用。當破（pò）碎後的物料粒度小於錘頭與反擊板之間縫隙時，就從機內（nèi）下部排出即為破碎（suì）後產品。
對（duì）於不同粒級的物料其破碎能量是不同（tóng）的，越是小的物料由於內部缺陷的逐步（bù）減少，其破碎所需的能（néng）量就越大。按照能量與線速度的關（guān）係公式:A = mra。
隨著采掘能力的提高，采掘後料塊尺寸不斷增大，而單轉子衝擊式破碎機（jī）由於（yú）自身（shēn）結構合理性等原因限製了給料粒度的增加，因此發展（zhǎn）了雙（shuāng）轉子衝擊（jī）式破碎機。為（wéi）了提高第二個轉子的作用又發展了（le）有高差設置的雙轉子衝擊式破（pò）碎機，按錘頭磨損及能耗與轉子線速度的關係，**個以（yǐ）較低的速（sù）度對（duì）物料進（jìn）行粗碎，而第二個轉子以較高的速度對物料進行中細碎，提高了破碎比。
立式衝（chōng）擊式破碎機（jī）是在對物（wù）料進行細碎方麵（miàn）使用的衝擊（jī）式（shì）破碎機的代表。我們（men）知道，錘頭的磨（mó）損是與錘頭回轉線速度的提高呈非線性增長的（de），而細碎時錘頭的線速度很高，相對質量較輕的物料不能進入高速回轉錘頭的有效打（dǎ）擊區(正好處（chù）於較高線速度範圍內)，導（dǎo）致破碎效果下降及錘頭的磨損加劇。立式衝擊（jī）式破碎機采用的中心給料方式，給入後的物料起始速度接近為零，逐漸加速後從（cóng）轉子體內拋射出去進行衝擊破碎（suì），改善了衝（chōng）擊破碎效果並降低了易（yì）損件的磨耗。這（zhè）種破碎機又演化為機械式和自襯式兩大類。
二、衝（chōng）擊式破碎（suì）機
如上所（suǒ）述，衝擊（jī）式破碎機在實（shí）際（jì）使（shǐ）用中（zhōng）存在出料不均勻（yún），而（ér）且容易“跑大塊（kuài）”的情況，衝擊（jī）錘式破碎機則可使這些問題迎刃（rèn）而解。
物料（liào）從進料口喂人機內，進入錘（chuí）頭（tóu）工作區中，受到高速回（huí）轉錘頭的衝擊而破碎，同（tóng）時，物料又以高速撞擊在反擊板上進一步被破碎，並從（cóng）反擊板（bǎn）彈回（huí）到錘頭工作區中，繼續重複上述破碎過程（chéng），較終進（jìn）入錘擊區(錘頭（tóu）與（yǔ）蓖條之間的工作區)，在蓖條上進一步受到錘頭的錘擊和研磨作用（yòng）。實踐證明，物料不是在轉子（zǐ）一次循環中得（dé）到充分（fèn）破碎（suì）的，而是要經過多次循環才得到充分破碎。大塊物料可能在衝擊過程中沒有得到充分破碎.則可通過反擊板與錘盤之間的輥壓作用得到破碎，這個作用已被實際實驗所證實(在沒有（yǒu）蓖條的情況下，其較（jiào）大產品粒度不超過錘盤與反擊板的間隙大小)。
三、衝擊（jī）錘式破碎機（jī）的結構型式
衝擊錘式（shì）破碎機主要由（yóu）機體、轉子、蓖條體和傳（chuán）動裝置四大部分組成。下麵對這四大部分分別作一（yī）簡述。
3.1 機體
它的主要功能是支承轉子和蓖條體實現對物料的破碎且（qiě）保證有足（zú）夠（gòu）大的破碎腔使物料得以充分破碎。另外（wài），為了（le）防止物料對（duì）機體內壁的磨（mó）損，在機體易磨損的內壁（bì）上均鋪（pù）有襯（chèn）板。反擊板應能開啟至適當位置(小規格機器反擊（jī）板的啟閉（bì）由吊車來完成，大規格的（de）機器則通過液壓係統來完成)，便於更換反擊襯板和（hé）其他襯板。打開檢修蓋後可以（yǐ）更換錘頭。此外，打開檢修門可將蓖（bì）條體移出更（gèng）換蓖條。打開觀察門可以檢查錘頭與蓖條的間隙大小（xiǎo）及錘（chuí）頭的磨損情況（kuàng）。
3.2 傳動裝置
它的功能是馭動靜轉矩子、加（jiā）速轉（zhuǎn）矩大（dà）的轉子。通常采用三（sān）角帶傳動方式:繞（rào）線（xiàn）電機~皮（pí）帶輪，轉子（zǐ）。這種傳動方式能在較小啟（qǐ）動電流下獲得較高的起動轉（zhuǎn）矩，吸收（shōu）破碎機工作時產（chǎn）生的振動，有一定的承載（zǎi）能力（lì）和過載（zǎi）能力。皮帶輪均采用脹套連接，便於裝卸，有過載保（bǎo）護（hù）作用.此外（wài），轉子（zǐ）上的大皮帶輪兼起飛輪作用，保證錘（chuí）盤與反擊（jī）板間的（de）輥壓作用。
3.3 轉子
轉子是本機的主要破碎工具（jù），一般的結構型式和錘頭的排列形式。
3.4 蓖條體
蓖條體是物料承受錘擊的承載（zǎi）體，同時又是物料排出的（de）產品粒度的約束體。它（tā）有蓖板和（hé）蓖條兩種結構，後者的透篩率明顯高於（yú）前者（zhě），較（jiào）廣（guǎng）泛地被采用（yòng）。
反擊板的安置（zhì）和反擊襯板結構的設（shè）計主要根（gēn）據衝擊錘式破碎機（jī）的工作原理，保（bǎo）證反擊板的撞擊效果和反擊板與錘盤間的輥壓效果。國內外同類型機器中位於蓖條體上方的反（fǎn）擊板都有外凸部（bù）分Q,寬度為（wéi）K 由於蓖條（tiáo）體支承板的上部邊緣高於蓖條，與物料直接接觸（chù），易磨損。為減少磨損.在反擊襯板（bǎn）上增加外（wài）凸部分Q，該部分正好與支承板上（shàng）部邊緣對齊，主要起保護作用.本公司設計的（de）蓖條體結（jié）構由於與上述結構不同，因此本公司生產的反擊襯板無外凸部分Q，從而簡化了鑄造工藝，降低了成本。
四、衝擊錘式破碎機主要工作參（cān）數的確定
衝擊錘式破碎機的（de）主要工作參（cān）數包括（kuò）線速度、產（chǎn）量和電動機功率（lǜ）。
4.1 線速度
衝（chōng）擊錘式破碎機的線速度是根據（jù）物料的性質、破碎比的要求、機器的結構等（děng）因素，並綜合考慮錘頭的磨損（sǔn）後選取的。
線速度的提高，加大了衝（chōng）擊速度，增加了對物料的打擊機會，有助於獲得較細的產品（pǐn）粒度，提高（gāo）生產能力。但太高的線速（sù）度又阻礙（ài）了物料進入錘頭有效打擊區（qū），使（shǐ）睡（shuì）頭對物料的作用更多地處於切bi!狀態，增加了錘頭的磨損，降低了能量的利用率。
降（jiàng）低線速（sù）度能減少錘頭的磨損，但同時（shí）增加了物料與錘盤的接觸機率，加大了錘盤的（de）磨損。線速度的選取是一個綜合考慮的過程。鑒於它還受到錘頭和蓖條體間錘擊與研磨、切削作用的限製，線速度在30^-40m/s間（jiān）選取是比較合適的。
4.2 產量
影響產量的因素很多，諸如:對破碎比的要（yào）求、轉（zhuǎn）速的選取、物料的（de）物理特性、料粒度的分布、機（jī）器的結構（gòu）形式等等。
4.3 電動機功率
功率的確定（dìng）除了考慮物料性質、破碎比、處理能力等因素外，還應考慮啟動階段錘頭（tóu）不（bú）對稱時轉（zhuǎn）子體大（dà）的轉動（dòng）慣量（liàng）對功率的影響（xiǎng）。此外，取定的功率能滿足錘頭一次衝擊破碎消耗完全（quán）部能量較後迅速恢複的要求。
五、衝擊錘式破碎機基（jī）本結構參數的確定
5.1 轉子體的直徑和長度
轉子體的直（zhí）徑與較大給料（liào）粒（lì）度有關。按照衝擊原理，給料粒度的大小與衝擊（jī）錘的（de）質量成正比，並與錘（chuí）頭的有效打擊高度(即錘頭露出轉子體的高度（dù）)密切相關。此外，考慮到在衝擊錘式破碎機工作過程中還存在一定時輥壓作用，必須具（jù）有足夠的轉（zhuǎn）動憤量，這就要求轉子體的直徑（jìng）隨著給料粒度的增大（dà）而增（zēng）加（jiā）。
通常，轉（zhuǎn）子（zǐ）體的直徑與較大給料粒度之比為2^-4，大型機偏小取。轉子的（de）長（zhǎng）度是根據生產能（néng）力的大小（xiǎo）取定（dìng）的。
5.2 錘頭
a.錘頭的形（xíng）狀和錘頭露（lù）出轉子體的高度h。
設計時，錘頭的工作麵原則上應通過轉子的旋轉軸（zhóu）心，如圖（tú）14所（suǒ）示（shì），以實現（xiàn）錘頭對物料的正（zhèng）麵衝（chōng）擊。考慮到磨（mó）損的補償或錘（chuí）頭重量（liàng）的限製，可以（yǐ）稍有偏差。錘頭端部圓弧麵的設計應考慮引入咬合角（jiǎo）a，如圖（tú）14所示。本文推薦a為5一100。過大的咬合角使錘頭提前磨損，降低了錘頭的使用壽命。圓弧長度主要是根據不同錘頭重量在強度上所要求的相應錘軸直徑和（hé）懸掛臂厚（hòu）而取定的（de）。錘軸和懸掛臂（bì）的強度考核可按錘頭在工作狀態下（xià）處於平（píng）衡時的受力情況進行計算，並以錘頭工作時的（de）離心（xīn）慣性力（lì）作為載荷進行驗算。
錘頭露出轉子（zǐ）體的高度h也即錘頭的有效打擊高度。從衝擊效果和生產能力角度希（xī）望h大，尤其對於大塊物料，要（yào）實現理想衝擊，h勢必很大，理論上如果料塊所受的衝擊力（lì）正好通（tōng）過料塊的重心.則衝擊效（xiào）果較佳。考慮到結構設計的合理性以及（jí）消耗功（gōng）率的增大，人（rén）的增（zēng）加必須恰當。同時人不能過小，過小的h增加了錘頭對物料的切削而增大的研磨（mó）作用，既（jì）影響了破碎機的處理能力又加劇了錘（chuí）頭的磨損（sǔn）。
六、結語
衝擊錘式破石機由於（yú）綜（zōng）合了錘式碎石機（jī）的結構形（xíng）式和衝擊（jī）式破碎機（jī）的破碎原理，具有高的破碎比和均勻的出（chū）料粒度。本公司設（shè）計生產的衝擊錘式破碎機（jī）在（zài）吸收消化國（guó）內外（wài）各種（zhǒng）類型的（de）衝擊錘式破碎機的（de）基礎上，設計了新的轉子和蓖（bì）條體結構，使錘頭在轉子長度方（fāng）向上全長度參與打擊，提高了生產能力，與德國O&K公司同機型比較，產量提高（gāo）約（yuē）30%左右。同時，獨特的蓖條體結構（gòu）既保（bǎo）證了結構的性能又減少了對（duì）工藝（yì）加工的要求，提高了蓖條的利用率，延長了蓖條的使用壽命，大大降低了整機（jī）和備件的成本，在性（xìng）能和價格方麵完全可以取（qǔ）代國外同類產品，在國內處於領（lǐng）先地位。
衝擊錘式破碎機由於綜合了錘式破碎機的結構形式和衝擊式破碎機的破碎（suì）原理，具有（yǒu）高（gāo）的破（pò）碎比和均（jun1）勻的出料粒度。在吸收消化（huà）國內外各種類型的衝擊錘（chuí）式破碎機的基礎上（shàng），設計了新的轉子和蓖條體結構，使錘（chuí）頭在轉子（zǐ）長度方向上全長度參與打擊，提高了（le）生產能力，與德國O&K公司同機（jī）型比較，產量提高約30%左右。同時，獨特（tè）的蓖條體結構既保證了結構的性能又減少了對工藝加工的要（yào）求，提高（gāo）了蓖條的利用率，延長了蓖條的（de）使用壽命，大大降低了整機和備件的成本，在性能和價格方麵完全可以取代國外同類產品，在國內處於領先地（dì）位。
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